Paano makalkula ang puwersa ng pag-igting sa pisika. Mga modernong problema ng agham at edukasyon Pangunahing teknikal na katangian ng mga aparato

26.02.2022 | Para sa negosyo

GOST 22362-77

Pangkat G39

PAMANTAYAN NG ESTADO NG UNYON NG SSR

PINAGTIBAY NA KONKRETONG ISTRUKTURA

Mga pamamaraan para sa pagsukat ng tension force ng reinforcement

Reinforced concrete structures. Paraan para sa
pagpapasiya ng reinforcement tencioning tendon

Petsa ng pagpapakilala 1977-07-01

APRUBAHAN ng resolusyon Komite ng Estado Konseho ng mga Ministro ng USSR para sa Konstruksyon noong Pebrero 1, 1977 N 4

REPUBLIKASYON. Enero 1988

Nalalapat ang pamantayang ito sa reinforced concrete prestressed structures na ginawa gamit ang reinforcement tension sa pamamagitan ng mechanical, electrothermal, electrothermomechanical na pamamaraan, at nagtatatag ng mga sumusunod na pamamaraan para sa pagsukat ng tension force ng reinforcement:

gravitational na paraan ng pagsukat;

paraan ng pagsukat ayon sa dynamometer readings;

paraan ng pagsukat ayon sa mga pagbabasa ng pressure gauge;

paraan ng pagsukat sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba ng reinforcement;

pagsukat sa pamamagitan ng paraan ng transverse stretching ng reinforcement;

paraan ng pagsukat ng dalas.

1. Pangkalahatang Probisyon

1.1. Ang aplikasyon ng paraan ng pagsukat ng tension force ng reinforcement ay itinatag sa gumaganang mga guhit, mga pamantayan o mga pagtutukoy para sa prestressed reinforced concrete structures.

1.2. Ang pagsukat ng puwersa ng pag-igting ng reinforcement ay isinasagawa sa proseso ng pag-igting nito o pagkatapos makumpleto ang pag-igting.

1.3. Upang sukatin ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement, ginagamit ang mga device - PRDU, IPN-7, PIN, na nakapasa sa mga pagsubok ng estado at inirerekomenda para sa mass production.

Mga scheme at mga pagtutukoy ang mga device ay ibinigay sa Appendix 1. Ang iba pang mga device na nakakatugon sa mga kinakailangan ng pamantayang ito ay maaari ding gamitin.

1.4. Ang mga instrumento na ginamit upang sukatin ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement ay dapat ma-verify alinsunod sa GOST 8.002-86 at may mga katangian ng pagkakalibrate na ginawa sa anyo ng mga talahanayan o mga graph.

1.5. Bago gamitin, dapat suriin ang aparato para sa pagsunod sa mga tagubilin para sa paggamit. Ang pamamaraan para sa pagsasagawa ng mga sukat ay dapat sumunod sa pamamaraan na ibinigay para sa pagtuturo na ito.

1.6. Ang mga resulta ng pagsukat ng lakas ng pag-igting ng reinforcement ay dapat na maitala sa isang log, ang anyo nito ay ibinibigay sa Appendix 2.

2. Gravitational method para sa pagsukat ng tension force ng reinforcement

2.1. Ang gravitational method ay batay sa pagtatatag ng ugnayan sa pagitan ng tension force ng reinforcement at ng mass ng load na nagpapaigting dito.

2.2. Ang pamamaraan ng gravitational ay ginagamit sa mga kaso kung saan ang pag-igting ay isinasagawa ng mga load nang direkta sa pamamagitan ng isang sistema ng mga lever o chain hoists.

2.3. Upang sukatin ang makunat na puwersa ng reinforcement, ang masa ng mga naglo-load ay sinusukat, kung saan tinutukoy ang makunat na puwersa ng reinforcement, na isinasaalang-alang ang sistema para sa paglilipat ng puwersa mula sa mga naglo-load sa tensioned reinforcement, pagkalugi ng friction at iba pang pagkalugi, kung anuman. Ang accounting para sa mga pagkalugi sa system para sa paglilipat ng tensyon mula sa mga load hanggang sa reinforcement ay isinasagawa ng isang dynamometer kapag nag-calibrate sa system.

2.4. Ang masa ng mga kalakal ay dapat masukat na may error na hanggang 2.5%.

3. Pagsukat ng tension force ng reinforcement ayon sa mga dynamometer readings

3.1. Ang paraan ng pagsukat ng tensile force ng reinforcement ayon sa dynamometer readings ay batay sa relasyon sa pagitan ng tensile force at ng mga deformation ng dynamometer.

3.2. Ang dynamometer ay kasama sa armature power circuit sa pagitan ng mga end stop o lampas sa kanila sa paraan na ang tensile force ng armature ay nakikita ng dynamometer.

3.3. Ang lakas ng pag-igting ng reinforcement ay tinutukoy ng katangian ng pagkakalibrate ng dynamometer.

3.4. Kapag ang isang dynamometer ay kasama sa isang chain ng ilang parallel reinforcing elements, ang kabuuang tension force ay sinusukat. Ang magnitude ng puwersa ng pag-igting sa bawat elemento ay maaaring matukoy ng isa sa mga pamamaraan na ipinahiwatig sa Sec. 5, 6 at 7 ng pamantayang ito.

3.5. Upang sukatin ang puwersa ng pag-igting ng pampalakas, ang mga huwarang dynamometer ay ginagamit ayon sa GOST 9500-84. Pinapayagan na gumamit ng iba pang mga dynamometer na may katumpakan na klase na hindi bababa sa 2.5.

3.6. Ang mga halaga ng mga pagbabasa na nakuha ay dapat nasa loob ng 30 - 100% ng dynamometer scale.

4. Pagsukat ng tension force ng reinforcement ayon sa mga pagbabasa ng manometer

4.1. Ang paraan ng pagsukat ng tensile force ayon sa pressure gauge ay batay sa ugnayan sa pagitan ng pressure sa jack cylinder, sinusukat ng pressure gauge, at ang tensile force ng reinforcement.

4.2. Ang pagsukat ng puwersa ng pag-igting ng reinforcement ayon sa mga pagbabasa ng manometer ay ginagamit kapag pinapaigting ito ng mga hydraulic jack. Ang pagpapasiya ng mga metrological na katangian ng hydraulic jacks ay isinasagawa ayon sa GOST 8.136-74.

4.3. Ang pagpapasiya ng puwersa ng pag-igting ng reinforcement ayon sa mga pagbabasa ng gauge ng presyon ay isinasagawa nang direkta sa proseso ng pag-igting at nakumpleto kapag ang puwersa ay inilipat mula sa jack hanggang sa paghinto ng form o stand.

4.4. Sa isang pag-igting ng grupo ng pampalakas, ang kabuuang puwersa ay tinutukoy. Ang magnitude ng tension force ng bawat elemento ay tinutukoy ng isa sa mga pamamaraan na ipinahiwatig sa Sec. 5, 6 at 7 ng pamantayang ito.

4.5. Upang sukatin ang tensile force ng reinforcement, ang mga huwarang pressure gauge ay ginagamit ayon sa GOST 8625-77 na may hydraulic jacks.

4.6. Ang uri ng katumpakan ng mga panukat ng presyon, na tinutukoy alinsunod sa GOST 8.401-80, ay dapat na hindi bababa sa 1.5.

4.7. Kapag sinusukat ang puwersa ng pag-igting ayon sa mga pagbabasa ng manometer, ang mga halaga ng nakuha na mga halaga ay dapat nasa loob ng 30-90% ng sukat ng manometer.

4.8. Kapag pinaigting ang reinforcement gamit ang mga hydraulic jack, ang parehong mga gauge ng presyon ay naka-install sa hydraulic system kung saan isinagawa ang pagkakalibrate.

5. Pagsukat ng tensile force ng reinforcement sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba nito

5.1. Ang paraan ng pagsukat ng makunat na puwersa sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba ng prestressed reinforcement ay batay sa pagtitiwala sa pagpahaba ng reinforcement sa magnitude ng mga stress, na kung saan, isinasaalang-alang ang lugar cross section tinutukoy ng armature ang puwersa ng pag-igting.

5.2. Ang paraan ng pagsukat ng tensile force ng reinforcement sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba nito, dahil sa medyo mababang katumpakan nito, ay hindi ginagamit nang nakapag-iisa, ngunit kasama ang iba pang mga pamamaraan na ibinigay sa mga seksyon 3, 4, 6 at 7 ng pamantayang ito.

Ang medyo mababang katumpakan ng pamamaraang ito ay dahil sa pagkakaiba-iba ng mga nababanat-plastic na katangian ng reinforcing steel, pati na rin ang deformability ng mga hugis at paghinto.

5.3. Upang masukat ang puwersa ng makunat sa pamamagitan ng halaga ng pagpahaba, kinakailangan upang matukoy ang tunay na pagpahaba ng elemento ng pampalakas kapag ito ay na-tension at magkaroon ng isang "stress-elongation" na diagram ng reinforcement.

5.4. Ang pagkalkula ng elongation ng reinforcing steel sa kawalan ng isang "stress-elongation" diagram ay pinapayagang isagawa ayon sa formula na ibinigay sa Appendix 3.

5.5. Sa paraan ng electrothermal tensioning na may pagpainit sa labas ng amag, ang haba ng reinforcing elemento ay itinalaga nang maaga, na isinasaalang-alang ang nababanat-plastik na mga katangian ng bakal, ang haba ng amag, pagkawala ng stress dahil sa pagpapapangit ng mga hulma, pag-aalis at ang pagbagsak ng reinforcement ay humihinto, at sistematikong kinokontrol. Ang mga pagkalugi na ito ay itinatag sa simula ng produksyon at pana-panahong sinusuri.

5.6. Ang paraan ng pagsukat ng tensile force sa pamamagitan ng pagpahaba ng reinforcement ay ginagamit kasabay ng mga pamamaraan ng pagsukat ng tensile force ayon sa mga pagbabasa ng pressure gauge o dynamometer. Sa kasong ito, ang sandali ng simula ng pag-aalis ng arrow ng pressure gauge o dynamometer ay naayos, at pagkatapos ay sinusukat ang pagpahaba ng reinforcement.

5.7. Upang sukatin ang haba ng reinforcement, anyo o stand at mga elongation kapag pinapaigting ang reinforcement, ginagamit ang mga sumusunod:

mga tagapamahala ng pagsukat ng metal ayon sa GOST 427-75;

mga teyp sa pagsukat ng metal ayon sa GOST 7502-80;

calipers ayon sa GOST 166-80.

5.8. Ang tensile force ng reinforcement sa pamamagitan ng pagpahaba nito ay tinutukoy bilang produkto ng cross-sectional area nito ayon sa magnitude ng stress. Sa kasong ito, ang cross-sectional area ng reinforcement na kinuha mula sa batch ay tinutukoy alinsunod sa sugnay 2.3 ng GOST 12004-81.

5.9. Ang halaga ng stress ay tinutukoy mula sa tensile diagram ng reinforcement na kinuha mula sa parehong batch. Ang diagram ay itinayo alinsunod sa sugnay 8 ng GOST 12004-81.

5.10. Ang magnitude ng pagpahaba ng reinforcement ay sinusukat ng mga instrumento na direktang naka-install sa reinforcement; dial indicator ayon sa GOST 577-68; lever strain gauge ayon sa GOST 18957-73 o ang mga instrumento sa pagsukat na tinukoy sa sugnay 5.7 ayon sa mga panganib na inilapat sa reinforcement.

5.11. Sa panahon ng electrothermal tension ng reinforcement na may pag-init sa labas ng amag, ang magnitude ng mga elongation na nagdudulot ng reinforcement stress ay tinutukoy bilang pagkakaiba sa pagitan ng kabuuang elongations at pagkalugi dahil sa pagbagsak ng mga anchor at deformation ng amag.

5.12. Ang kabuuang pagpahaba ng reinforcement ay tinukoy bilang ang pagkakaiba sa pagitan ng mga distansya sa pagitan ng mga stop ng force form o stand at ang haba ng reinforcement blank sa pagitan ng mga anchor, na sinusukat sa parehong temperatura.

5.13. Ang halaga ng "pagbagsak ng mga anchor" ay tinutukoy ayon sa data ng pagsubok ng mga anchor alinsunod sa sugnay 3.9 ng GOST 10922-75.

5.14. Ang mga deformation ng form sa antas ng mga stop ay tinutukoy bilang ang pagkakaiba sa mga distansya sa pagitan ng mga ito bago at pagkatapos ng reinforcement ay tensioned gamit ang tool na tinukoy sa clause 5.7.

5.15. Ang pagsukat ng puwersa ng pag-igting sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba ay maaaring isagawa sa panahon ng proseso ng pag-igting at pagkatapos nito makumpleto.

6. Pagsukat ng tension force ng reinforcement sa pamamagitan ng paraan ng transverse bracing

6.1. Ang pamamaraan ay batay sa pagtatatag ng ugnayan sa pagitan ng puwersa na humihila sa reinforcement sa pamamagitan ng isang naibigay na halaga sa transverse na direksyon at ang tension force ng reinforcement.

6.2. Ang transverse guying ng reinforcement ay maaaring isagawa sa buong haba ng reinforcement na nakaunat sa pagitan ng mga stop ng form (paghila sa batayan ng form), at sa batayan ng mga paghinto ng device mismo (mga device na may sariling base ).

6.3. Kapag hinila ang reinforcement batay sa form, ang aparato ay nakasalalay sa form, na isang link sa chain ng pagsukat. Sa tool-based guying, ang tool ay nakikipag-ugnayan sa rebar sa tatlong punto, ngunit hindi nakikipag-ugnayan sa amag.

6.4. Kapag sinusukat ang makunat na puwersa ng reinforcement sa pamamagitan ng paraan ng transverse bracing, hindi dapat magkaroon ng natitirang mga deformation sa reinforcement.

6.5. Kapag sinusukat ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement sa pamamagitan ng paraan ng paghila, ginagamit ang mga mekanikal na aparato ng uri ng PRDU o mga electromechanical na aparato ng uri ng PIN.

6.6. Ang mga instrumentong ginamit ay dapat na may katumpakan na klase na hindi bababa sa 1.5; ang halaga ng scale division ay hindi dapat lumampas sa 1% ng upper limit value ng kinokontrol na tensyon.

6.7. Ang error ng katangian ng pagkakalibrate ay hindi dapat lumampas sa ±4%.

Ang isang halimbawa ng pagtatantya ng error sa pagtukoy ng katangian ng pagkakalibrate ay ibinibigay sa Reference Appendix 4.

6.8. Ang lugar ng pag-install ng mga electromechanical device ay dapat na hindi bababa sa 5 m ang layo mula sa mga mapagkukunan ng electrical interference.

6.9. Ang ratio ng pagpapalihis ng reinforcement sa haba nito ay hindi dapat lumampas:

1:150 - para sa wire, rod at rope fitting na may diameter na hanggang 12 mm;

1:300 - para sa mga rod at cable fitting na may diameter na higit sa 12 mm.

6.10. Kapag sinusukat ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement, ang aparato na may sariling base ay naka-install sa reinforcement sa anumang lugar kasama ang haba nito. Sa kasong ito, ang mga joints ng reinforcement ay hindi dapat matatagpuan sa loob ng base ng device.

6.11. Kapag sinusukat ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement na may mga instrumento na walang sariling base (na may isang lalaki sa batayan ng form), ang mga instrumento ay naka-install sa gitna ng span sa pagitan ng mga hinto (pagguhit). Ang pag-aalis ng lugar ng pag-install ng mga device mula sa gitna ng span ay hindi dapat lumampas sa 2% ng haba ng reinforcement.

Scheme ng pag-install ng mga device kapag sinusukat ang tension force ng reinforcement

Ang anyo; - PIN device; - aparato IPN-7;
- mga kabit; - huminto; - PRDU device

7. Frequency method para sa pagsukat ng tension force ng reinforcement

7.1. Ang pamamaraan ng dalas ay batay sa kaugnayan sa pagitan ng stress sa armature at ang dalas ng natural na transverse vibrations nito, na itinatag sa tensioned armature pagkatapos ng isang tiyak na oras pagkatapos na ito ay alisin sa balanse sa pamamagitan ng isang suntok o ilang iba pang salpok.

7.2. Upang sukatin ang makunat na puwersa ng reinforcement sa pamamagitan ng paraan ng dalas, ginagamit ang IPN-7 na aparato (nang walang sariling base).

7.3. Sinusukat ng aparatong IPN-7 ang bilang ng mga oscillations ng tensioned reinforcement para sa isang tiyak na oras, kung saan natutukoy ang puwersa ng pag-igting, na isinasaalang-alang ang katangian ng pagkakalibrate para sa isang naibigay na klase, diameter at haba ng reinforcement.

7.4. Dapat tiyakin ng mga instrumentong ginamit ang pagsukat ng natural na dalas ng panginginig ng boses ng armature na may error na hindi hihigit sa ±1.5%.

7.5. Ang kamag-anak na error sa pagtukoy ng puwersa ng pag-igting ng pampalakas ay hindi dapat lumampas sa ±4%.

7.6. Ang lugar ng pag-install ng mga frequency device ay dapat na hindi bababa sa 5 m ang layo mula sa pinagmulan ng electrical interference.

7.7. Ang pangunahing pagsukat ng transduser, kapag sinusukat ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement na may mga instrumento na walang sariling base, ay dapat ilagay sa seksyon ng reinforcement, na may pagitan mula sa gitna ng haba nito sa layo na hindi hihigit sa 2%.

Ang kinokontrol na reinforcement sa buong haba nito sa panahon ng oscillation ay hindi dapat makipag-ugnayan sa mga katabing elemento ng reinforcing, naka-embed na bahagi at isang form.

8. Pagpapasiya ng mga katangian ng pagkakalibrate ng mga instrumento

8.1. Ang pagpapasiya ng mga katangian ng pagkakalibrate ng mga aparato ay isinasagawa sa pamamagitan ng paghahambing ng mga pagbabasa ng aparato na may isang naibigay na puwersa, na naayos ayon sa mga pagbabasa ng isang dynamometer na may isang klase ng katumpakan ng hindi bababa sa 1.0, na naka-install sa serye na may tensioned reinforcement.

Pinapayagan na matukoy ang mga katangian ng pagkakalibrate ng mga gauge ng presyon na walang mga kabit sa pamamagitan ng paghahambing ng mga pagbabasa ng isang pressure gauge at isang reference dynamometer na naka-install sa serye na may hydraulic jack.

8.2. Kapag nag-calibrate ng mga parting, ang maximum na puwersa ng tensyon ng reinforcement ay dapat lumampas sa nominal na disenyo ng tension force ng reinforcement sa pamamagitan ng halaga ng pinahihintulutang positibong paglihis. Ang pinakamababang puwersa ay dapat na hindi hihigit sa 50% ng nominal na halaga ng disenyo.

Ang bilang ng mga yugto ng paglo-load ay dapat na hindi bababa sa 8, at ang bilang ng mga sukat sa bawat yugto ay dapat na hindi bababa sa 3.

8.3. Sa maximum tensile force ng reinforcement, ang pagbabasa ng exemplary dynamometer ay dapat na hindi bababa sa 50% ng sukat nito.

8.4. Pagpapasiya ng mga katangian ng pagkakalibrate ng mga instrumento na ginagamit upang sukatin ang makunat na puwersa ng reinforcement sa pamamagitan ng transverse drawing method at ang frequency method.

8.4.1. Ang pagpapasiya ng mga katangian ng pagkakalibrate ng mga device ay dapat gawin para sa bawat klase at dynamometer ng reinforcement, at para sa mga device na walang sariling base - para sa bawat klase, diameter at haba ng reinforcement.

8.4.2. Ang haba ng mga elementong nagpapatibay, ang puwersa ng pag-igting kung saan sinusukat ng mga device na may sariling base, ay dapat lumampas sa haba ng base ng device nang hindi bababa sa 1.5 beses.

8.4.3. Kapag sinusukat ang tensile force ng reinforcement gamit ang mga instrumento na walang sariling base:

ang haba ng mga elemento ng reinforcing sa panahon ng pagtatapos ay hindi dapat mag-iba mula sa haba ng mga kinokontrol na elemento ng higit sa 2%;

ang paglihis ng lokasyon ng device o ng sensor ng device mula sa gitna ng haba ng armature ay hindi dapat lumampas sa 2% ng haba ng armature para sa mga mechanical device at 5% para sa frequency-type na device.

8.5. Ang isang halimbawa ng pagbuo ng katangian ng pagkakalibrate para sa isang instrumento ng PRDU ay ibinibigay sa Reference Appendix 4.

9. Pagpapasiya at pagsusuri ng puwersa ng pag-igting ng pampalakas

9.1. Ang tension force ng reinforcement ay tinutukoy bilang arithmetic mean ng mga resulta ng pagsukat. Ang bilang ng mga sukat ay dapat na hindi bababa sa 2.

9.2. Ang reinforcement tension force ay tinatasa sa pamamagitan ng paghahambing ng mga value ng reinforcement tension forces na nakuha sa panahon ng pagsukat sa tension force na tinukoy sa standard o working drawings para sa reinforced concrete structures; sa kasong ito, ang paglihis ng mga resulta ng pagsukat ay hindi dapat lumampas sa pinahihintulutang mga paglihis.

9.3. Ang pagsusuri ng mga resulta ng pagtukoy ng makunat na lakas ng reinforcement sa pamamagitan ng pagpahaba nito ay isinasagawa sa pamamagitan ng paghahambing ng aktwal na pagpahaba sa pagpahaba na tinutukoy ng pagkalkula.

Ang aktwal na pagpahaba ay hindi dapat mag-iba mula sa mga kinakalkula na halaga ng higit sa 20%.

Ang isang halimbawa ng pagkalkula ng pagpahaba ng reinforcing steel ay ibinibigay sa Appendix 3.

10. Mga kinakailangan sa kaligtasan

10.1. Upang sukatin ang tensile force ng reinforcement, pinapayagan ang mga taong sinanay sa mga regulasyong pangkaligtasan, na pinag-aralan ang disenyo ng kagamitan at ang teknolohiya para sa pagsukat ng tensile force.

10.2. Ang mga hakbang ay dapat na binuo at mahigpit na ipatupad upang matiyak ang pagsunod sa mga kinakailangan sa kaligtasan kung sakaling masira ang reinforcement kapag sinusukat ang tensile force.

10.3. Ang mga taong hindi kasangkot sa pagsukat ng tension force ng reinforcement ay hindi dapat nasa lugar ng tensioned reinforcement.

10.4. Para sa mga taong kasangkot sa pagsukat ng tensile force ng reinforcement, ang maaasahang proteksyon ay dapat ibigay ng mga kalasag, lambat o portable na espesyal na gamit na mga cabin, naaalis na inventory clamp at visor na nagpoprotekta laban sa pagbuga ng mga grip at sirang reinforcement bar.

Annex 1 (nakapagbibigay-kaalaman). Mga scheme at teknikal na katangian ng mga device PRDU, IPN-7 at PIN

Kalakip 1
Sanggunian

PRDU device

Ang operasyon ng PRDU device kapag sinusukat ang tension force ng rod reinforcement at ropes ay batay sa elastic retraction ng reinforcing element sa gitna ng span sa pagitan ng mga stop, at kapag sinusukat ang tension force ng wire - batay sa retraction nito. sa thrust frame ng device. Ang pagpapapangit ng spring ng device ay sinusukat gamit ang dial indicator ayon sa GOST 577-68, na siyang pagbabasa ng device.

Ang isang patuloy na paggalaw ng sistema ng dalawang serially konektado na mga link ay nilikha na nakahalang sa axis ng reinforcement: isang tensioned reinforcing element at isang spring ng device.

Sa isang pagtaas sa puwersa ng tensioned reinforcement, ang paglaban sa transverse guy ay tumataas at ang paggalaw nito ay bumababa, at samakatuwid ang pagpapapangit ng spring ng aparato ay tumataas, i.e. mga pagbabasa ng tagapagpahiwatig ng instrumento.

Ang katangian ng pagkakalibrate ng aparato ay depende sa diameter at haba ng reinforcement kapag nagtatrabaho sa batayan ng isang amag, at sa diameter lamang - kapag nagtatrabaho sa batayan ng isang thrust frame.

Ang PRDU device ay binubuo ng katawan, bisagra na may guide tube, lead screw na may paa at hawakan, spring na may spherical nut, tension hook, indicator, emphasis o thrust frame (Fig. 1 ng apendiks na ito).

Scheme ng device PRDU

diin; - tagsibol; - tagapagpahiwatig; - frame; - bisagra;

Limbo na may hawakan; - sariling base; - kawit

Kapag sinusukat ang tension force ng rod reinforcement at ropes, ang aparato ay naka-install na may diin sa isang stand, papag o form. Ang gripping hook ay dinadala sa ilalim ng baras o lubid at sa pamamagitan ng pag-ikot ng lead screw sa pamamagitan ng hawakan nito, ang pakikipag-ugnayan sa baras o lubid ay nakasisiguro. Sa pamamagitan ng karagdagang pag-ikot ng lead screw, ang isang paunang pagkaantala ng reinforcement ay nilikha, ang halaga nito ay naayos na may isang tagapagpahiwatig.

Sa dulo ng paunang paghila sa panganib sa katawan, ang posisyon ng paa na mahigpit na konektado sa lead screw ay minarkahan (ang gilid na ibabaw ng paa ay nahahati sa 100 bahagi), at pagkatapos ay ang lead screw ay patuloy na umiikot para sa ilang liko.

Matapos makumpleto ang napiling bilang ng mga rebolusyon, itala ang mga pagbabasa ng indicator. Ang lakas ng pag-igting ng reinforcement ay tinutukoy ng katangian ng pagkakalibrate ng aparato.

Kapag sinusukat ang puwersa ng pag-igting ng isang reinforcing wire na may diameter na 5 mm o mas kaunti, ang stop ay pinalitan ng isang stop frame na may base na 600 mm, at ang gripping hook ay pinalitan ng isang maliit na hook. Ang puwersa ng pag-igting ng kawad ay tinutukoy ng katangian ng pagkakalibrate ng aparato na may naka-install na frame.

Kung imposibleng ilagay ang paghinto ng aparato sa eroplano sa pagitan ng mga dingding ng mga hulma (ribbed plates, coating plates, atbp.), Maaari itong mapalitan ng isang support sheet na may butas para sa pagpasa ng hook rod.

IPN-7 ng device

Ang aparato ay binubuo ng isang low-frequency frequency meter na may isang amplifier na inilagay sa isang housing, isang counter at isang pangunahing pagsukat na transducer na konektado ng isang wire sa amplifier (Larawan 2 ng apendiks na ito).

Scheme ng IPN-7 device

Pabahay ng instrumento; - counter; - ang alambre;
- pangunahing converter

Ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng aparato ay batay sa pagtukoy ng natural na dalas ng tensioned reinforcement, na nakasalalay sa boltahe at haba nito.

Ang mga reinforcement vibrations ay sanhi ng isang transversely inilapat na epekto o sa ibang paraan. Ang pangunahing pagsukat ng transduser ng aparato ay nakikita ang mga mekanikal na panginginig ng boses, pinapalitan ang mga ito sa mga de-koryenteng panginginig ng boses, ang dalas nito, pagkatapos ng amplification, ay binibilang ng electromechanical counter ng device. Ayon sa dalas ng mga natural na oscillations, gamit ang katangian ng pagkakalibrate, ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement ng kaukulang diameters, klase at haba ay tinutukoy.

PIN device

Ang aparato ay binubuo ng isang frame na may mga stop, isang sira-sira na may isang aparato ng pingga, isang adjusting nut, isang nababanat na elemento na may mga strain gauge, isang hook at mga elemento ng electrical circuit na matatagpuan sa isang hiwalay na kompartimento, na naglalaman ng isang amplifier at isang aparato sa pagbibilang (Fig. 3 ng application na ito).

Sinusukat ng aparato ang puwersa na kinakailangan para sa transverse displacement ng tensioned reinforcement sa pamamagitan ng isang ibinigay na halaga.

Ang tinukoy na transverse displacement ng reinforcement na may kaugnayan sa mga stop na nakakabit sa frame ng device ay nilikha sa pamamagitan ng paglipat ng sira-sira na hawakan sa kaliwang posisyon. Sa kasong ito, ang pingga ay gumagalaw sa turnilyo ng adjusting nut sa pamamagitan ng isang halaga depende sa eccentricity ng sira-sira. Ang puwersa na kinakailangan upang maisagawa ang paggalaw ay nakasalalay sa makunat na puwersa ng pampalakas at sinusukat ng mga deformation ng nababanat na elemento.

Ang aparato ay naka-calibrate para sa bawat klase at diameter ng reinforcement. Ang mga pagbabasa nito ay hindi nakasalalay sa haba ng nakaunat na pampalakas.

Scheme ng PIN device

Huminto; - frame; - sira-sira; - pag-aayos
tornilyo; - nababanat na elemento na may wire strain gauge
(matatagpuan sa ilalim ng pambalot); - kawit; - kahon na may mga elemento
de-koryenteng circuit

Pangunahing teknikal na katangian ng mga aparato


	Lakas ng tensyon, tf	diameter ng rebar, mm		Haba ng rebar, m		Haba ng sariling base ng device, mm	Timbang aparato, kg

IPN-7		3 9 12 -	8 10 16 18	5,0 4,0 3,5 3,0	12 12 11 8	Walang sariling base
PRDP					Walang Hangganan
		6 9 12 - 20 - -	8 10 16 18 22 25 28	2,0 2,5 2,8 3,0 4,5 6,0 8,0	4 12 14 18 24 24 24	Walang sariling base
					Walang Hangganan

Annex 2 (inirerekomenda). Logbook para sa pagtatala ng mga resulta ng mga sukat ng puwersa ng pag-igting ng pampalakas

(kaliwang bahagi ng mesa)


Ang petsa pagbabago	Uri ng izde-	Rebar data					Data ng device
		Dami sa armas- mga paglilibot mga elemento	Klase ng sining matura, tatak maging	Dia- metro, mm	Haba, mm	Disenyo lakas ng tensyon zheniya (ngunit- minal at pagpaparaya)	Uri at silid	marami- katawan kaliskis	Exodo- nye bye- mga kontribyutor

Ipinagpatuloy (Kanang bahagi ng mesa)


Mga pagbabasa ng scale				Lakas tensyon	Mga paglihis mula sa mga halaga ng disenyo	Tandaan- umawit
			Average para sa	mga kabit,
sinusukat nie	sinusukat nie	sinusukat nie	3 mga sukat isinasaalang-alang multiplier kaliskis

Annex 3 (nakapagbibigay-kaalaman). Pagkalkula ng pagpahaba ng reinforcing steel

Appendix 3
Sanggunian

Ang pagkalkula ng pagpahaba ng reinforcing steel na may ratio ng prestress nito sa average na halaga ng conditional yield strength na higit sa 0.7 ay isinasagawa ayon sa formula

Sa isang ratio ng at mas mababa sa o katumbas ng 0.7, ang pagpahaba ay kinakalkula ayon sa formula

nasaan ang prestress ng reinforcing steel, kgf/cm;

- ang average na halaga ng conditional yield strength ng reinforcing steel, na tinutukoy mula sa karanasan o kinuha na katumbas ng 1.05 kgf / cm;

Ang halaga ng pagtanggi ng kondisyon na lakas ng ani, na tinutukoy ayon sa Talahanayan 5 ng GOST 5781-75, GOST 10884-81, Talahanayan 2 ng GOST 13840-68, GOST 8480-63, kgf / cm;

- modulus ng elasticity ng reinforcing steel, tinutukoy ayon sa Table 29 ng SNiP P-21-75, kgf/cm;

Ang unang haba ng reinforcement, cm.

Tinatayang haba ng reinforcing steel ng class A-IV sa = 5500 kgf / cm = 1250 cm, pag-igting - mekanikal

m paraan.

1. Ayon sa Talahanayan 5 ng GOST 5781-75, ang halaga ng pagtanggi ng kondisyon na lakas ng ani ay tinutukoy = 6000 kgf/cm; ayon sa Talahanayan 29 ng SNiP P-21-75, ang modulus ng elasticity ng reinforcing steel ay tinutukoy = 2 10 kgf / cm.

2. Tukuyin ang halaga

3. Kalkulahin ang ratio, samakatuwid, ang pagpahaba ng reinforcing steel ay tinutukoy ng formula (1)

Pagkalkula ng mga elongation ng high-strength reinforcing wire ng class Vr P sa = 9000 kgf/cm at = 4200 cm, tension - mechanically

1. Batay sa mga resulta ng control test, ang average na halaga ng conditional yield strength ay tinutukoy = 13400 kgf/cm; ayon sa Talahanayan 29 ng SNiP 11-21-75, ang elastic modulus ng reinforcing steel VR-P ay tinutukoy. = 2 10 kgf/cm.

2. Kalkulahin ang ratio, samakatuwid, ang pagpahaba ng reinforcing steel ay tinutukoy ng formula (2).

Annex 4 (nakapagbibigay-kaalaman). Isang halimbawa ng pagtantya ng kamag-anak na error sa pagtukoy ng mga katangian ng pagkakalibrate ng device

Appendix 4
Sanggunian

Kinakailangan na magtatag ng isang kamag-anak na error sa pagtukoy ng mga katangian ng pagkakalibrate ng PRDU device para sa mga fitting ng klase A-IV na may diameter na 25 mm, isang haba na 12.66 m sa isang maximum na puwersa ng pag-igting = 27 tf, na tinukoy sa gumaganang mga guhit .

1. Sa bawat yugto ng paglo-load, ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement ay tinutukoy na naaayon sa pagbabasa ng aparato.

sa mga antas ng pagkarga na ito. Kaya sa unang yugto ng paglo-load

15 ts, = 15.190 ts, = 14.905 ts, = 295 dibisyon, = 292 dibisyon.

2. Tukuyin ang hanay ng mga pagbasa sa TC

Para sa unang yugto ng paglo-load, ito ay:

3. Tukuyin ang relatibong hanay ng mga pagbasa sa porsyento

Para sa unang yugto ng paglo-load, ito ay:

na hindi lalampas sa .

4. Isang halimbawa ng pagkalkula ng maximum at minimum na puwersa sa panahon ng pagkakalibrate:

Ang mga hakbang sa pag-load ay dapat na hindi hihigit sa

Ang halaga ng yugto ng paglo-load (maliban sa huling yugto) ay kinukuha na katumbas ng 2 tf. Ang halaga ng huling yugto ng paglo-load ay kinukuha bilang 1 tf.

Sa bawat yugto, 3 pagbabasa ang kinukuha (), kung saan natutukoy ang arithmetic mean. Ang nakuha na mga halaga ng katangian ng pagkakalibrate ay ibinibigay sa anyo ng isang talahanayan at graph (pagguhit ng application na ito).


		Mga pagbabasa ng instrumento sa mga dibisyon

Ang katangian ng pagkakalibrate ng PRDU ng device

Ang teksto ng dokumento ay napatunayan ng:
opisyal na publikasyon
M.: Publishing house of standards, 1988

Sa pisika, ang tensile force ay ang puwersang kumikilos sa isang lubid, kurdon, cable, o katulad na bagay o grupo ng mga bagay. Anumang bagay na naunat, sinuspinde, inalalayan, o inaalog ng isang lubid, kurdon, kable, at iba pa, ay napapailalim sa tensyon. Tulad ng lahat ng pwersa, ang pag-igting ay maaaring mapabilis ang mga bagay o maging sanhi ng mga ito upang mag-deform. Ang kakayahang kalkulahin ang puwersa ng pag-igting ay isang mahalagang kasanayan hindi lamang para sa mga mag-aaral ng Faculty of Physics, kundi pati na rin para sa mga inhinyero at arkitekto; kailangang malaman ng mga gumagawa ng mga matatag na bahay kung ang isang lubid o kable ay makatiis sa puwersa ng paghila mula sa bigat ng bagay upang hindi ito lumubog o gumuho. Simulan ang pagbabasa ng artikulo upang matutunan kung paano kalkulahin ang puwersa ng pag-igting sa ilang pisikal na sistema.

Mga hakbang

Pagpapasiya ng puwersa ng pag-igting sa isang thread

Tukuyin ang mga puwersa sa bawat dulo ng string. Ang makunat na puwersa ng isang naibigay na sinulid, isang lubid, ay resulta ng mga puwersang humihila sa lubid sa bawat dulo. Pinapaalalahanan ka namin puwersa = masa × acceleration. Ipagpalagay na ang lubid ay mahigpit, ang anumang pagbabago sa acceleration o masa ng isang bagay na nasuspinde mula sa lubid ay magreresulta sa pagbabago sa pag-igting sa lubid mismo. Huwag kalimutan ang tungkol sa patuloy na acceleration ng gravity - kahit na ang system ay nakapahinga, ang mga bahagi nito ay napapailalim sa gravity. Maaari nating ipagpalagay na ang tensile force ng isang naibigay na lubid ay T = (m × g) + (m × a), kung saan ang "g" ay ang acceleration dahil sa gravity ng alinman sa mga bagay na sinusuportahan ng lubid, at "a" ay anumang iba pang acceleration, kumikilos sa mga bagay.
- Upang malutas ang maraming mga pisikal na problema, ipinapalagay namin perpektong lubid- sa madaling salita, ang ating lubid ay manipis, walang masa, at hindi maiunat o maputol.
- Halimbawa, isaalang-alang natin ang isang sistema kung saan ang isang load ay sinuspinde mula sa isang kahoy na beam na may isang solong lubid (tingnan ang larawan). Ni ang karga o ang lubid ay hindi gumagalaw - ang sistema ay nakapahinga. Bilang resulta, alam natin na para ang isang load ay nasa equilibrium, ang puwersa ng pag-igting ay dapat na katumbas ng puwersa ng grabidad. Sa madaling salita, Tension force (F t) = Gravity force (F g) = m × g.
  - Ipagpalagay na ang load ay may mass na 10 kg, samakatuwid, ang tension force ay 10 kg × 9.8 m / s 2 = 98 Newtons.
Isaalang-alang ang acceleration. Ang gravity ay hindi lamang ang puwersa na maaaring makaapekto sa pag-igting sa isang lubid - anumang puwersa na inilapat sa isang bagay sa isang lubid na may acceleration ay ganoon din ang ginagawa. Kung, halimbawa, ang isang bagay na nasuspinde mula sa isang lubid o cable ay pinabilis ng isang puwersa, pagkatapos ay ang acceleration force (mass × acceleration) ay idinagdag sa tensile force na nabuo ng bigat ng bagay.
- Ipagpalagay natin na sa ating halimbawa ang isang load na 10 kg ay nasuspinde mula sa isang lubid, at sa halip na ikabit sa isang kahoy na beam, ito ay hinihila paitaas na may acceleration na 1 m/s 2 . Sa kasong ito, kailangan nating isaalang-alang ang acceleration ng load, pati na rin ang acceleration of gravity, tulad ng sumusunod:
  - F t = F g + m × a
  - F t \u003d 98 + 10 kg × 1 m / s 2
  - F t = 108 newtons.
Isaalang-alang ang angular acceleration. Ang isang bagay sa isang lubid na umiikot sa isang punto na itinuturing na sentro (tulad ng isang pendulum) ay nagdudulot ng tensyon sa lubid sa pamamagitan ng puwersang centrifugal. Ang puwersa ng sentripugal ay ang labis na pag-igting na sanhi ng lubid sa pamamagitan ng "pagtulak" nito papasok upang ang karga ay patuloy na gumagalaw sa isang arko sa halip na isang tuwid na linya. Ang mas mabilis na paggalaw ng isang bagay, mas malaki ang puwersa ng sentripugal. Ang centrifugal force (F c) ay katumbas ng m × v 2 /r kung saan ang "m" ay ang masa, "v" ang bilis, at ang "r" ay ang radius ng bilog kung saan gumagalaw ang load.
- Dahil ang direksyon at magnitude ng centrifugal force ay nagbabago habang ang bagay ay gumagalaw at nagbabago ng bilis nito, ang buong pag-igting ng lubid ay palaging parallel sa lubid sa gitnang punto. Tandaan na ang gravity ay patuloy na kumikilos sa isang bagay at hinihila ito pababa. Kaya kung ang bagay ay swinging patayo, ang kabuuang pag-igting ang Pinakamalakas sa pinakamababang punto ng arko (para sa isang pendulum ito ay tinatawag na punto ng ekwilibriyo) kapag ang bagay ay umabot sa pinakamataas na bilis nito, at pinakamahina sa tuktok ng arko kapag bumagal ang bagay.
- Ipagpalagay natin na sa ating halimbawa ang bagay ay hindi na bumibilis pataas, ngunit umuugoy na tulad ng isang palawit. Hayaang ang ating lubid ay 1.5 m ang haba at ang ating kargada ay gumagalaw sa bilis na 2 m/s habang ito ay dumadaan sa ilalim ng swing. Kung kailangan nating kalkulahin ang puwersa ng pag-igting sa ilalim na punto ng arko, kapag ito ay pinakamalaki, kailangan muna nating malaman kung ang pagkarga ay nakakaranas ng pantay na presyon ng grabidad sa puntong ito, pati na rin sa pahinga - 98 Newtons . Upang mahanap ang karagdagang puwersa ng sentripugal, kailangan nating lutasin ang mga sumusunod:
  - F c \u003d m × v 2 / r
  - F c = 10 × 2 2 /1.5
  - F c \u003d 10 × 2.67 \u003d 26.7 Newtons.
  - Kaya, ang kabuuang pag-igting ay magiging 98 + 26.7 = 124.7 newtons.
Tandaan na ang puwersa ng paghila dahil sa gravity ay nagbabago habang ang load ay dumadaan sa arko. Tulad ng nabanggit sa itaas, ang direksyon at magnitude ng centrifugal force ay nagbabago habang ang bagay ay umaalog-alog. Sa anumang kaso, kahit na ang puwersa ng grabidad ay nananatiling pare-pareho, net tensile force dahil sa gravity nagbabago rin. Kapag ang swinging object ay hindi sa ilalim na punto ng arko (balanse point), hinihila ito ng gravity pababa, ngunit hinihila ito ng tensyon sa isang anggulo. Para sa kadahilanang ito, ang puwersa ng pag-igting ay dapat humadlang sa bahagi ng puwersa ng grabidad, at hindi lahat ng ito.
- Ang paghahati sa puwersa ng gravity sa dalawang vector ay makakatulong sa iyo na makita ang estado na ito. Sa anumang punto sa arko ng isang patayong swinging na bagay, ang lubid ay gumagawa ng isang anggulo "θ" na may isang linya na dumadaan sa punto ng balanse at sa gitna ng pag-ikot. Sa sandaling magsimulang mag-ugoy ang pendulum, ang puwersa ng gravity (m × g) ay nahahati sa 2 vectors - mgsin(θ), na kumikilos nang tangential sa arc sa direksyon ng punto ng equilibrium, at mgcos(θ), kumikilos parallel sa puwersa ng pag-igting, ngunit sa kabaligtaran ng direksyon. Ang tensyon ay maaari lamang labanan ang mgcos(θ) - ang puwersang nakadirekta laban dito - hindi ang buong puwersa ng grabidad (hindi kasama ang punto ng ekwilibriyo kung saan ang lahat ng pwersa ay pareho).
- Ipagpalagay natin na kapag ang pendulum ay pinalihis ng 15 degrees mula sa patayo, ito ay gumagalaw sa bilis na 1.5 m/s. Mahahanap natin ang puwersa ng pag-igting sa pamamagitan ng mga sumusunod na hakbang:
  - Ang ratio ng tension sa gravity (T g) = 98cos(15) = 98(0.96) = 94.08 Newtons
  - Centrifugal force (F c) = 10 × 1.5 2 / 1.5 = 10 × 1.5 = 15 Newtons
  - Buong pag-igting = T g + F c = 94.08 + 15 = 109.08 Newtons.
Kalkulahin ang alitan. Anumang bagay na hinihila ng lubid at nakakaranas ng "drag" na puwersa mula sa friction ng isa pang bagay (o likido) ay nagbibigay ng puwersang iyon sa tensyon sa lubid. Ang puwersa ng friction sa pagitan ng dalawang bagay ay kinakalkula sa parehong paraan tulad ng sa anumang iba pang sitwasyon - ayon sa sumusunod na equation: Force of friction (karaniwang isinusulat bilang F r) = (mu)N, kung saan ang mu ay ang coefficient ng friction force sa pagitan ng mga bagay at N ay ang karaniwang puwersa ng pakikipag-ugnayan sa pagitan ng mga bagay, o ang puwersa kung saan sila nagdidikit sa isa't isa. Tandaan na ang static friction, ang friction na nagreresulta mula sa pagsubok na itakda ang isang bagay sa pahinga sa paggalaw, ay iba sa motion friction, ang friction na nagreresulta mula sa pagsisikap na panatilihing gumagalaw ang isang gumagalaw na bagay.
- Ipagpalagay natin na ang ating 10 kg na karga ay hindi na umuugoy, ito ay hinihila na sa pahalang na eroplano na may lubid. Ipagpalagay natin na ang koepisyent ng friction ng paggalaw ng lupa ay 0.5 at ang ating load ay gumagalaw sa isang pare-parehong bilis, ngunit kailangan nating bigyan ito ng isang acceleration ng 1m/s 2 . Ang problemang ito ay nagpapakilala ng dalawang mahahalagang pagbabago - una, hindi na natin kailangang kalkulahin ang pag-igting na may kaugnayan sa gravity, dahil hindi hawak ng ating lubid ang bigat. Pangalawa, kailangan nating kalkulahin ang pag-igting dahil sa alitan gayundin dahil sa pagbilis ng masa ng pagkarga. Kailangan nating magpasya sa mga sumusunod:
  - Normal na puwersa (N) = 10 kg & × 9.8 (pagpabilis dahil sa gravity) = 98 N
  - Motion friction force (F r) = 0.5 × 98 N = 49 Newtons
  - Puwersa ng pagpabilis (F a) = 10 kg × 1 m/s 2 = 10 Newtons
  - Kabuuang pag-igting = F r + F a = 49 + 10 = 59 newtons.
Pagkalkula ng puwersa ng pag-igting sa ilang mga thread
1. Iangat ang vertical parallel weights gamit ang pulley. Ang mga pulley ay mga simpleng mekanismo na binubuo ng isang nasuspinde na disk na nagpapahintulot sa iyo na baguhin ang direksyon ng pag-igting ng lubid. Sa isang simpleng pagsasaayos ng pulley, ang isang lubid o cable ay tumatakbo mula sa isang nakasuspinde na timbang hanggang sa pulley, pagkatapos ay pababa sa isa pang timbang, kaya lumilikha ng dalawang seksyon ng lubid o cable. Sa anumang kaso, ang pag-igting sa bawat isa sa mga seksyon ay magiging pareho, kahit na ang parehong mga dulo ay hinila ng mga puwersa ng iba't ibang magnitude. Para sa isang sistema ng dalawang masa na nasuspinde nang patayo sa isang bloke, ang puwersa ng pag-igting ay 2g (m 1) (m 2) / (m 2 + m 1), kung saan ang "g" ay ang acceleration ng gravity, "m 1" ay ang masa ng unang bagay, " m 2 "- ang masa ng pangalawang bagay.
  - Pansinin namin ang mga sumusunod, ang mga pisikal na problema ay ipinapalagay na ang mga bloke ay perpekto- walang mass, walang friction, hindi sila masira, deform o hiwalay sa lubid na sumusuporta sa kanila.
  - Ipagpalagay natin na mayroon tayong dalawang timbang na nakabitin patayo sa magkatulad na dulo ng isang lubid. Ang isang load ay may mass na 10 kg, at ang pangalawa ay may mass na 5 kg. Sa kasong ito, kailangan nating kalkulahin ang sumusunod:
    - T \u003d 2g (m 1) (m 2) / (m 2 +m 1)
    - T = 2(9,8)(10)(5)/(5 + 10)
    - T = 19.6(50)/(15)
    - T = 980/15
    - T= 65.33 Newtons.
  - Tandaan na dahil ang isang timbang ay mas mabigat, lahat ng iba pang mga elemento ay pantay-pantay, ang sistemang ito ay magsisimulang bumilis, kaya ang bigat ng 10 kg ay bababa, na nagiging sanhi ng pangalawang timbang na tumaas.
2. Isabit ang mga timbang gamit ang mga bloke na may mga hindi magkatulad na patayong mga thread. Ang mga pulley ay kadalasang ginagamit upang idirekta ang pag-igting sa isang direksyon maliban sa pataas o pababa. Kung, halimbawa, ang pag-load ay nasuspinde nang patayo mula sa isang dulo ng lubid, at ang kabilang dulo ay humahawak ng pagkarga sa isang diagonal na eroplano, kung gayon ang hindi magkatulad na sistema ng mga bloke ay tumatagal ng anyo ng isang tatsulok na may mga sulok sa mga punto na may una. load, ang pangalawa, at ang block mismo. Sa kasong ito, ang pag-igting sa lubid ay nakasalalay sa parehong puwersa ng grabidad at sa bahagi ng puwersa ng pag-igting na kahanay sa dayagonal na bahagi ng lubid.
  - Ipagpalagay natin na mayroon tayong sistema na may 10 kg (m 1) na timbang na nakasuspinde nang patayo, na konektado sa 5 kg (m 2) na timbang na nakalagay sa 60 degree na inclined na eroplano (ang slope na ito ay itinuturing na walang frictionless). Upang mahanap ang pag-igting sa isang lubid, ang pinakamadaling paraan ay ang pagsulat muna ng mga equation para sa mga puwersang nagpapabilis sa mga timbang. Susunod, kumilos kami tulad nito:
    - Mas mabigat ang suspended load, walang friction, kaya alam natin na bumibilis ito pababa. Ang pag-igting sa lubid ay humihila paitaas upang ito ay bumilis nang may kinalaman sa netong puwersa F = m 1 (g) - T, o 10(9.8) - T = 98 - T.
    - Alam natin na ang isang load sa isang inclined plane ay bumibilis paitaas. Dahil wala itong friction, alam natin na ang pag-igting ay humihila ng karga sa eroplano, at hinihila ito pababa. lamang sarili mong timbang. Ang bahagi ng puwersa na humihila pababa sa slope ay kinakalkula bilang mgsin(θ), kaya sa aming kaso maaari nating tapusin na siya ay bumibilis na may paggalang sa netong puwersa F = T - m 2 (g)sin(60) = T - 5( 9.8)(0.87) = T - 42.14.
    - Kung equate natin ang dalawang equation na ito, makakakuha tayo ng 98 - T = T - 42.14. Nahanap namin ang T at nakakuha ng 2T = 140.14, o T = 70.07 Newtons.
3. Gumamit ng ilang mga thread upang i-hang ang bagay. Sa wakas, isipin natin na ang bagay ay nasuspinde mula sa isang "hugis-Y" na sistema ng mga lubid - dalawang lubid ay naayos sa kisame at nagtatagpo sa isang gitnang punto, kung saan nagmumula ang isang ikatlong lubid na may karga. Ang paghila sa ikatlong lubid ay halata - isang simpleng paghila dahil sa gravity o m(g). Ang mga tensyon sa iba pang dalawang mga lubid ay magkaiba at dapat magdagdag ng hanggang sa isang puwersa na katumbas ng pataas na gravity sa patayong posisyon at zero sa parehong pahalang na direksyon, sa pag-aakalang ang system ay nakapahinga. Ang pag-igting sa lubid ay nakasalalay sa masa ng mga nasuspinde na mga karga at sa anggulo kung saan ang bawat isa sa mga lubid ay lumihis mula sa kisame.
  - Ipagpalagay natin na sa ating Y-system ang ilalim na timbang ay may mass na 10 kg at nasuspinde mula sa dalawang lubid, ang isa ay nasa 30-degree na anggulo sa kisame, at ang isa ay nasa 60-degree na anggulo. Kung kailangan nating hanapin ang pag-igting sa bawat isa sa mga lubid, kailangan nating kalkulahin ang pahalang at patayong mga bahagi ng pag-igting. Upang mahanap ang T 1 (ang tensyon sa lubid na may 30 degree na slope) at T 2 (ang tensyon sa lubid na may 60 degree na slope), lutasin ang:
    - Ayon sa mga batas ng trigonometrya, ang ratio sa pagitan ng T = m(g) at T 1 at T 2 ay katumbas ng cosine ng anggulo sa pagitan ng bawat isa sa mga lubid at kisame. Para sa T 1 , cos(30) = 0.87, para sa T 2 , cos(60) = 0.5
    - I-multiply ang tensyon sa ilalim na lubid (T=mg) sa cosine ng bawat anggulo upang mahanap ang T 1 at T 2 .
    - T 1 \u003d 0.87 × m (g) \u003d 0.87 × 10 (9.8) \u003d 85.26 Newtons.
    - T 2 \u003d 0.5 × m (g) \u003d 0.5 × 10 (9.8) \u003d 49 newtons.

Sa § 7.1 ang mga eksperimento ay isinasaalang-alang na nagpapatotoo sa pagkahilig ng ibabaw ng likido sa pagkontrata. Ang pag-urong na ito ay sanhi ng puwersa ng pag-igting sa ibabaw.

Ang puwersa na kumikilos sa ibabaw ng likido na patayo sa linya na naglilimita sa ibabaw na ito, at may posibilidad na bawasan ito sa pinakamababa, ay tinatawag na puwersa ng pag-igting sa ibabaw.

Pagsukat ng Tensyon sa Ibabaw

Upang sukatin ang puwersa ng pag-igting sa ibabaw, gagawin natin ang sumusunod na eksperimento. Kumuha ng isang hugis-parihaba na wire frame, isang gilid nito AB mahaba l maaaring gumalaw nang may kaunting alitan sa isang patayong eroplano. Ang pagkakaroon ng paglubog ng frame sa isang sisidlan na may solusyon sa sabon, nakakakuha kami ng isang sabon na pelikula dito (Larawan 7.11, a). Sa sandaling hilahin namin ang frame mula sa solusyon ng sabon, ang wire AB lilipat agad. Ang sabon film ay paliitin ang ibabaw nito. Samakatuwid, sa wire AB isang puwersa na kumikilos patayo sa wire patungo sa pelikula. Ito ang puwersa ng pag-igting sa ibabaw.

Upang maiwasan ang paglipat ng wire, kinakailangan na mag-aplay ng ilang puwersa dito. Upang lumikha ng puwersang ito, maaari mong ilakip ang isang malambot na spring sa wire, na naayos sa base ng tripod (tingnan ang Fig. 7.11, o). Ang nababanat na puwersa ng tagsibol, kasama ang puwersa ng gravity na kumikilos sa kawad, ay magdaragdag ng hanggang sa nagresultang puwersa Para sa equilibrium ng wire, kinakailangan na ang pagkakapantay-pantay
, saan - puwersa ng pag-igting sa ibabaw na kumikilos sa wire mula sa isa sa mga ibabaw ng pelikula (Larawan 7.11, b).

Mula rito
.

Ano ang nakasalalay sa puwersa ng pag-igting sa ibabaw?

Kung ang wire ay inilipat pababa sa isang distansya h, pagkatapos ay ang panlabas na puwersa F 1 = 2 F gagawin ang trabaho

(7.4.1)

Ayon sa batas ng konserbasyon ng enerhiya, ang gawaing ito ay katumbas ng pagbabago sa enerhiya ng (sa kasong ito, ang ibabaw) na pelikula. Ang paunang enerhiya sa ibabaw ng isang soap film na may lawak S 1 ay katumbas ng U P 1 = = 2σS 1 , dahil ang pelikula ay may dalawang ibabaw ng parehong lugar. May hangganang enerhiya sa ibabaw

saan S 2 ay ang lugar ng pelikula pagkatapos ilipat ang wire sa isang distansya h. Dahil dito,

(7.4.2)

Pag-equate ng mga tamang bahagi ng mga expression (7.4.1) at (7.4.2), nakukuha natin ang:

Samakatuwid, ang puwersa ng pag-igting sa ibabaw na kumikilos sa hangganan ng layer ng ibabaw na may haba l, ay katumbas ng:

(7.4.3)

Ang puwersa ng pag-igting sa ibabaw ay nakadirekta nang tangential sa ibabaw na patayo sa hangganan ng layer ng ibabaw (patayo sa wire AB sa kasong ito, tingnan ang fig. 7.11, a).

Pagsukat ng Tensyon sa Ibabaw

Mayroong maraming mga paraan upang masukat ang pag-igting sa ibabaw ng mga likido. Halimbawa, matutukoy ang tensyon sa ibabaw a gamit ang setup na ipinapakita sa Figure 7.11. Isasaalang-alang namin ang isa pang paraan na hindi sinasabing mas tumpak sa resulta ng pagsukat.

Ikabit sa sensitibong dynamometer ang isang tansong kawad na nakabaluktot tulad ng ipinapakita sa figure 7.12, a. Pinapalitan namin ang isang sisidlan ng tubig sa ilalim ng kawad upang ang kawad ay dumampi sa ibabaw ng tubig (Larawan 7.12, b) at dumikit sa kanya. Dahan-dahan na nating ibababa ang sisidlan na may tubig (o, na pareho, itaas ang dynamometer gamit ang kawad). Makikita natin na kasama ng wire, ang water film na bumabalot dito ay tumataas, at ang pagbabasa ng dynamometer ay unti-unting tumataas. Naabot nito ang pinakamataas na halaga nito sa sandali ng pagkalagot ng water film at ang "paghihiwalay" ng wire mula sa tubig. Kung ang bigat ng kawad ay ibinawas mula sa mga pagbabasa ng dynamometer sa sandaling maputol ang kawad, kung gayon ang puwersa F, katumbas ng dalawang beses ang puwersa ng pag-igting sa ibabaw (isang water film ay may dalawang ibabaw):

saan l - haba ng wire.

Sa haba ng wire na 1 = 5 cm at temperatura na 20 ° C, ang puwersa ay katumbas ng 7.3 10 -3 N. Pagkatapos

Ang mga resulta ng pagsukat ng tensyon sa ibabaw ng ilang likido ay ipinapakita sa Talahanayan 4.

Talahanayan 4

Ipinapakita ng talahanayan 4 na ang mga pabagu-bago ng isip na likido (eter, alkohol) ay may mas mababang pag-igting sa ibabaw kaysa sa mga hindi pabagu-bagong likido, tulad ng mercury. Ang pag-igting sa ibabaw ng likidong hydrogen at lalo na ang likidong helium ay napakababa. Sa mga likidong metal, ang pag-igting sa ibabaw, sa kabaligtaran, ay napakataas.

Ang pagkakaiba sa pag-igting sa ibabaw ng mga likido ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng pagkakaiba sa mga puwersa ng intermolecular na pakikipag-ugnayan.

PINAGTIBAY NA KONKRETONG ISTRUKTURA

PARAAN PARA SA PAGSUKAT NG REINFORCEMENT TENSIONING FORCE

GOST 22362-77

ESTADO COMMITTEE NG USSR COUNCIL OF MINISTERS
KONSTRUKSYON

Moscow

UMUNLAD

Research Institute of Concrete and Reinforced Concrete (NIIZhB) ng State Construction Committee ng USSR

Direktor K.V. Mikhailov

Mga pinuno ng paksa: G.I. Berdichevsky, V.A. Klevtsov

Nagtatanghal: V.T. Dyachenko, Yu.K. Zhulev, N.A. Markov, S.A. Madatyan

All-Union Scientific Research Institute of Factory Technology ng Prefabricated Reinforced Concrete Products and Structures (VNII Reinforced Concrete) ng Ministry of Industry mga materyales sa gusali USSR

Direk G.S. Ivanov

Pinuno ng paksa E.Z. Ermakov

Artist V.N. Marukhin

Research Laboratory ng Physical and Chemical Mechanics ng Materials at Teknolohikal na Proseso ng Glavmospromstroymaterialov

Direktor A.M. Gorshkov

Pinuno at tagaganap ng tema E.G. Ratz

Research Institute of Building Structures (NIISK) ng State Construction Committee ng USSR

Direktor A.I. Burakas

Pinuno ng paksa D.A. Korshunov

Nagtatanghal: V.S. Goloborodko, M.V. Sidorenko

IPINAGPILALA ng Research Institute of Concrete and Reinforced Concrete (NIIZhB) ng USSR State Construction Committee

Direktor K.V. Mikhailov

Inihanda para sa pag-apruba ng Kagawaran ng Teknikal na Regulasyon at Standardisasyon ng Gosstroy ng USSR

Pinuno ng Departamento V.I. Sychev

Pinuno ng subdibisyon ng standardisasyon sa konstruksiyon M.M. Novikov

Ch. mga espesyalista: I.S. Lifanov, A.V. Sherstnev

INAPRUBAHAN AT NAGBIGAY NG EPEKTO ng Decree ng State Committee ng Konseho ng mga Ministro ng USSR on Construction Affairs na may petsang Pebrero 1, 1997 No. No. 4

PAMANTAYAN NG ESTADO NG UNYON NG SSR

Sa pamamagitan ng Decree ng State Committee ng Konseho ng mga Ministro ng USSR para sa Konstruksyon noong Pebrero 1, 1977 No. 4, ang deadline para sa pagpapakilala ay itinakda

mula 01.07.1977 .

Ang hindi pagsunod sa pamantayan ay pinarurusahan ng batas

Nalalapat ang pamantayang ito sa reinforced concrete prestressed structures na ginawa gamit ang reinforcement tension sa pamamagitan ng mechanical, electrothermal, electrothermomechanical na pamamaraan, at nagtatatag ng mga sumusunod na pamamaraan para sa pagsukat ng tension force ng reinforcement:

gravitational na paraan ng pagsukat;

paraan ng pagsukat ayon sa dynamometer readings;

paraan ng pagsukat ayon sa mga pagbabasa ng pressure gauge;

paraan ng pagsukat sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba ng reinforcement;

pagsukat sa pamamagitan ng paraan ng transverse stretching ng reinforcement;

paraan ng pagsukat ng dalas.

1. PANGKALAHATANG PROBISYON

1.1. Ang aplikasyon ng pamamaraan para sa pagsukat ng tension force ng reinforcement ay itinatag sa gumaganang mga guhit, mga pamantayan o mga pagtutukoy para sa prestressed reinforced concrete structures.

1.2. Ang pagsukat ng puwersa ng pag-igting ng reinforcement ay isinasagawa sa proseso ng pag-igting nito o pagkatapos makumpleto ang pag-igting.

1.3. Upang sukatin ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement, ginagamit ang mga device - PRDU, IPN-7, PIN, na nakapasa sa mga pagsubok ng estado at inirerekomenda para sa mass production.

Ang mga scheme at teknikal na katangian ng mga device ay ibinibigay sa reference. Ang iba pang mga device na nakakatugon sa mga kinakailangan ng pamantayang ito ay maaari ding gamitin.

1.4. Ang mga instrumento na ginamit upang sukatin ang puwersa ng pag-igting ng reinforcement ay dapat suriin alinsunod sa GOST 8.002-71 at may mga katangian ng pagkakalibrate na ginawa sa anyo ng mga talahanayan o mga graph.

1.6. Ang mga resulta ng pagsukat ng lakas ng pag-igting ng reinforcement ay dapat na naitala sa isang journal, ang anyo nito ay ibinibigay sa inirerekumendang isa.

2. GRAVITATIONAL NA PARAAN NG PAGSUKAT NG PWERSA NG REINFORCEMENT TENSION

2.1. Ang gravitational method ay batay sa pagtatatag ng ugnayan sa pagitan ng tension force ng reinforcement at ng mass ng load na nagpapaigting dito.

2.2. Ang pamamaraan ng gravitational ay ginagamit sa mga kaso kung saan ang pag-igting ay isinasagawa ng mga load nang direkta sa pamamagitan ng isang sistema ng mga lever o chain hoists.

2.4. Ang masa ng mga kalakal ay dapat masukat na may error na hanggang 2.5%.

3. PAGSUKAT NG TENSION FORCE NG REINFORCEMENT NG MGA INDIKASYON NG DYNAMOMETER

3.1. Ang paraan ng pagsukat ng tensile force ng reinforcement ayon sa dynamometer readings ay batay sa relasyon sa pagitan ng tensile force at ng mga deformation ng dynamometer.

3.2. Ang dynamometer ay kasama sa armature power circuit sa pagitan ng mga end stop o lampas sa kanila sa paraan na ang tensile force ng armature ay nakikita ng dynamometer.

3.3. Ang lakas ng pag-igting ng reinforcement ay tinutukoy ng katangian ng pagkakalibrate ng dynamometer.

3.5. Upang sukatin ang makunat na puwersa ng reinforcement, ang mga huwarang dynamometer ay ginagamit ayon sa GOST 9500-75. Pinapayagan na gumamit ng iba pang mga dynamometer na may katumpakan na klase na hindi bababa sa 2.5.

3.6. Ang mga halaga ng mga pagbabasa na nakuha ay dapat nasa loob ng 30-100% ng dynamometer scale.

4. PAGSUKAT NG TENSION FORCE NG REINFORCEMENT NG MGA INDIKASYON NG MANOMETER

4.1. Ang paraan ng pagsukat ng tensile force ayon sa pressure gauge ay batay sa ugnayan sa pagitan ng pressure sa jack cylinder, sinusukat ng pressure gauge, at ang tensile force ng reinforcement.

4.2. Ang pagsukat ng puwersa ng pag-igting ng reinforcement ayon sa mga pagbabasa ng manometer ay ginagamit kapag pinapaigting ito ng mga hydraulic jack. Ang pagpapasiya ng metrological na mga katangian ng hydraulic jacks ay isinasagawa ayon sa GOST 8.136.74.

4.4. Sa isang pag-igting ng grupo ng pampalakas, ang kabuuang puwersa ay tinutukoy. Ang magnitude ng puwersa ng pag-igting ng bawat elemento ay tinutukoy ng isa sa mga pamamaraan na tinukoy sa, at ang pamantayang ito.

4.5. Upang sukatin ang tensile force ng reinforcement, ang mga huwarang pressure gauge ay ginagamit ayon sa GOST 8625-69 na may hydraulic jacks.

4.6. Ang uri ng katumpakan ng mga panukat ng presyon, na tinutukoy alinsunod sa GOST 13600-68, ay dapat na hindi bababa sa 1.5.

4.7. Kapag sinusukat ang puwersa ng pag-igting ayon sa mga pagbabasa ng manometer, ang mga halaga ng nakuha na mga halaga ay dapat nasa loob ng 30-90% ng sukat ng manometer.

4.8. Kapag pinaigting ang reinforcement gamit ang mga hydraulic jack, ang parehong mga gauge ng presyon ay naka-install sa hydraulic system kung saan isinagawa ang pagkakalibrate.

5. PAGSUKAT NG TENSYON NA PWERSA NG REINFORCEMENT SA HALAGA NG PAGHABABA NITO

5.1. Ang paraan ng pagsukat ng puwersa ng pag-igting sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba ng prestressing reinforcement ay batay sa pag-asa ng pagpahaba ng reinforcement sa magnitude ng mga stress, na, na isinasaalang-alang ang cross-sectional area ng reinforcement , tinutukoy ang puwersa ng pag-igting.

5.2. Ang paraan ng pagsukat ng lakas ng pag-igting ng reinforcement sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba nito, dahil sa medyo mababang katumpakan nito, ay hindi ginagamit nang nakapag-iisa, ngunit kasama ang iba pang mga pamamaraan na ibinigay sa,, at ang pamantayang ito.

Ang medyo mababang katumpakan ng pamamaraang ito ay dahil sa pagkakaiba-iba ng mga nababanat-plastic na katangian ng reinforcing steel, pati na rin ang deformability ng mga hugis at paghinto.

5.4. Ang pagkalkula ng pagpahaba ng reinforcing steel sa kawalan ng isang stress-elongation diagram ay pinapayagan na isagawa ayon sa formula na ibinigay sa sanggunian.

mga tagapamahala ng pagsukat ng metal ayon sa GOST 427-75;

metal na mga teyp sa pagsukat ayon sa GOST 7502-69;

calipers ayon sa GOST 166-73.

5.9. Ang halaga ng stress ay tinutukoy mula sa tensile diagram ng reinforcement na kinuha mula sa parehong batch. Ang diagram ay itinayo alinsunod sa sugnay 8 ng GOST 12004-66.

5.10. Ang magnitude ng pagpahaba ng reinforcement ay sinusukat ng mga instrumento na direktang naka-install sa reinforcement; dial indicator ayon sa GOST 577-68; lever strain gauges ayon sa GOST 18957-73 o ipinahiwatig sa mga instrumento sa pagsukat ayon sa mga panganib na inilapat sa reinforcement.

5.13. Ang halaga ng "pagbagsak ng mga anchor" ay tinutukoy ayon sa data ng pagsubok ng mga anchor alinsunod sa sugnay 3.9. GOST 10922-76.

5.15. Ang pagsukat ng puwersa ng pag-igting sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba ay maaaring isagawa sa panahon ng proseso ng pag-igting at pagkatapos nito makumpleto.

6. PAGSUKAT NG TENSION FORCE NG REINFORCEMENT SA PAMAMARAAN NG TRANSVERSAL GUY

6.4. Kapag sinusukat ang makunat na puwersa ng reinforcement sa pamamagitan ng paraan ng transverse bracing, hindi dapat magkaroon ng natitirang mga deformation sa reinforcement.

6.7. Ang error ng katangian ng pagkakalibrate ay hindi dapat lumampas sa ±4%.

Ang isang halimbawa ng pagtatantya ng error sa pagtukoy ng katangian ng pagkakalibrate ay ibinigay sa sanggunian.

6.8. Ang lugar ng pag-install ng mga electromechanical device ay dapat na hindi bababa sa 5 m ang layo mula sa mga mapagkukunan ng electrical interference.

6.9. Ang ratio ng pagpapalihis ng reinforcement sa haba nito ay hindi dapat lumampas:

1:150 - para sa wire, rod at rope fitting na may diameter na hanggang 12 mm;

1:300 - para sa mga rod at cable fitting na may diameter na higit sa 12 mm.

Scheme ng pag-install ng mga device kapag sinusukat ang tension force ng reinforcement

1 - anyo; 2 - PIN device; 3 - device IPN-7; apat - mga kabit; 5 - hinto;

9. DETERMINASYON AT PAGTATAYA NG REINFORCEMENT TENSIONING FORCE

9.1. Ang tension force ng reinforcement ay tinutukoy bilang arithmetic mean ng mga resulta ng pagsukat. Ang bilang ng mga sukat ay dapat na hindi bababa sa 2.

Ang aktwal na pagpahaba ay hindi dapat mag-iba mula sa mga kinakalkula na halaga ng higit sa 20%.

Ang isang halimbawa ng pagkalkula ng pagpahaba ng reinforcing steel ay ibinigay sa sanggunian.

10. MGA KINAKAILANGAN SA KALIGTASAN

10.1. Ang mga taong sinanay sa mga regulasyon sa kaligtasan, na pinag-aralan ang disenyo ng kagamitan at ang teknolohiya para sa pagsukat ng puwersa ng pag-igting, ay pinapayagang sukatin ang puwersa ng pag-igting ng pampalakas,

10.2. Ang mga hakbang ay dapat na binuo at mahigpit na ipatupad upang matiyak ang pagsunod sa mga kinakailangan sa kaligtasan kung sakaling masira ang reinforcement kapag sinusukat ang tensile force.

10.3. Ang mga taong hindi kasangkot sa pagsukat ng tension force ng reinforcement ay hindi dapat nasa lugar ng tensioned reinforcement.

APENDIKS 1

Sanggunian

MGA SKEMA AT TEKNIKAL NA KATANGIAN NG MGA DEVICES PRDU, IPN-7 AT PIN

PRDU device

Ang operasyon ng PRDU device kapag sinusukat ang tension force ng rod reinforcement at ropes ay batay sa elastic retraction ng reinforcing element sa gitna ng span sa pagitan ng mga stop, at kapag sinusukat ang tension force ng wire, ito ay binawi sa ang batayan ng thrust frame ng device. Ang pagpapapangit ng tagsibol ng aparato ay sinusukat gamit ang isang dial indicator ayon sa GOST 577-68, na siyang pagbabasa ng Control ng device.

Ang isang patuloy na paggalaw ng sistema ng dalawang serially konektado na mga link ay nilikha na nakahalang sa axis ng reinforcement: isang tensioned reinforcing element at isang spring ng device.

Ang PRDU device ay binubuo ng isang katawan, isang bisagra na may gabay na tubo, isang lead screw na may isang paa at isang hawakan, isang spring na may isang spherical nut, isang tension hook, isang indicator, isang stop o isang stop frame (ang application na ito).

Kapag sinusukat ang tension force ng rod reinforcement at ropes, inilalagay ang device na may diin sa stand, papag o amag. Ang gripping hook ay dinadala sa ilalim ng baras o lubid at sa pamamagitan ng pag-ikot ng lead screw sa pamamagitan ng hawakan nito, ang pakikipag-ugnayan sa baras o lubid ay nakasisiguro. Sa pamamagitan ng karagdagang pag-ikot ng lead screw, ang isang paunang pagkaantala ng reinforcement ay nilikha, ang halaga nito ay naayos na may isang tagapagpahiwatig.

Sa dulo ng paunang paghila sa panganib sa katawan, ang posisyon ng paa na mahigpit na konektado sa lead screw ay nabanggit (ang gilid na ibabaw ng paa ay nahahati sa 100 bahagi), at pagkatapos ay ang lead screw ay patuloy na umiikot para sa ilang liko.

Matapos makumpleto ang napiling bilang ng mga rebolusyon, ang mga pagbabasa ng tagapagpahiwatig ay naitala (Kontrol 2). Ang lakas ng pag-igting ng reinforcement ay tinutukoy ng katangian ng pagkakalibrate ng device P=f(Upr2).

Kapag sinusukat ang makunat na puwersa ng isang reinforcing wire na may diameter na 5 mm na mas mababa, ang stop ay pinalitan ng isang stop frame na may base na 600 mm, at ang gripping hook ay pinalitan ng isang maliit na hook. Ang puwersa ng pag-igting ng kawad ay tinutukoy ng katangian ng pagkakalibrate ng aparato na may naka-install na frame.

Kung imposibleng ilagay ang stop ng aparato sa eroplano sa pagitan ng mga dingding ng mga hulma (ribbed plates, coating plates, atbp.), Ito ay makikita ng isang support sheet na may butas para sa pagpasa ng hook rod.

IPN-7 ng device

Binubuo ang device ng isang low-frequency frequency meter na may amplifier na inilagay sa isang housing, isang counter at isang pangunahing pagsukat na transducer na konektado ng wire sa amplifier (ng application na ito).

Scheme ng device PRDU

1 - diin; 2 - tagsibol; 3 - tagapagpahiwatig; 4 - frame; 5 - bisagra; 6 - paa na may hawakan; 7 - sariling base; 8 - kawit

Scheme ng IPN-7 device

1 - katawan ng aparato; 2 - counter; 3 - ang alambre; 4 - pangunahing converter

Ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng aparato ay batay sa pagtukoy ng natural na dalas ng tensioned reinforcement, na nakasalalay sa boltahe at haba nito.

PIN device

Ang aparato ay binubuo ng isang frame na may mga stop, isang sira-sira na may isang lever device, isang adjusting nut, isang nababanat na elemento na may mga strain gauge, isang hook at mga elemento ng electrical circuit na matatagpuan sa isang hiwalay na kompartimento, na naglalaman ng isang amplifier at isang aparato ng pagbibilang (ng mga ito aplikasyon).

Sinusukat ng aparato ang puwersa na kinakailangan para sa transverse displacement ng tensioned reinforcement sa pamamagitan ng isang ibinigay na halaga.

Ang aparato ay naka-calibrate para sa bawat klase at diameter ng reinforcement. Ang mga pagbabasa nito ay hindi nakasalalay sa haba ng nakaunat na pampalakas.

Scheme ng PIN device

1 - huminto; 2 - frame; 3 - sira-sira; 4 - pagsasaayos ng nut; 5 - nababanat na elemento na may wire strain gauges (matatagpuan sa ilalim ng pambalot); 6 - kawit; 7 - isang kahon na may mga elemento ng electrical circuit.

Pangunahing teknikal na katangian ng mga aparato

Uri ng instrumento	Lakas ng tensyon, tf	diameter ng rebar, mm	Haba ng rebar, m		Haba ng sariling base ng device, mm	Timbang ng device, kg
Uri ng instrumento					Haba ng sariling base ng device, mm	Timbang ng device, kg
					Walang sariling base



				Walang Hangganan
					Walang sariling base






				Walang Hangganan

APENDIKS 2

MAGAZINE
pagtatala ng mga resulta ng mga sukat ng makunat na puwersa ng reinforcement

Petsa ng pagsukat

Uri ng produkto

Rebar data

Data ng device

Mga pagbabasa ng scale

Reinforcement tension force, tf

Mga paglihis mula sa mga halaga ng disenyo

Tandaan

Bilang ng mga elementong nagpapatibay

Reinforcement class, steel grade

Diameter, mm

Haba, mm

Lakas ng pag-igting sa disenyo (nominal at tolerance

Uri at numero

Scale multiplier

Baseline

1st dimensyon

2nd dimensyon

3rd dimensyon

Average ng 3 sukat kabilang ang scale multiplier

Ang sistema ng AMC 11830 para sa pagsubaybay sa antas ng pag-igting ng reinforcing bundle ng containment shell ay isang sistema ng pagsukat para sa nilalayon na aplikasyon. Ang mga high-strength reinforcing beam ay matatagpuan sa loob ng containment structure sa mga espesyal na channel. Ang reinforcing bundle ay isang metal na lubid na gawa sa multi-row laying ng parallel wires. Ang functional na layunin ng reinforcing beam ay upang magbigay ng prestressing ng reinforced concrete kung saan ginawa ang istraktura ng reactor compartment, sa gayo'y tinitiyak ang lakas ng istraktura sa kaso ng mga emerhensiya. Ang isang pagsukat ng puwersa transducer ay inilaan para sa pagsukat ng mga puwersa ng pag-igting ng mga reinforcing beam. Inilalarawan ng papel ang disenyo ng rebar tensioning system at ang paraan ng pagbabago ng puwersa. Ang prinsipyo ng pagsukat ng lakas ng sensitibong elemento ng string sensor na ginamit sa system ay isinasaalang-alang nang detalyado. Ang pag-andar ng conversion ng channel ng pagsukat ng puwersa ay inilarawan.

pagpapapangit

puwersang transduser

sensing elemento

nakabaluti bundle

systemang pang-monitor

1. Reinforcing beam [Electronic na mapagkukunan]. - URL: http://www.baurum.ru/_library/?cat=armaturebase&id=170 (petsa ng access: 03/06/2013).

2. Pagsukat ng puwersa transducer PSI-02. Manwal. - Penza: Scientific Research Institute "Kontrolpribor".

3. Disenyo ng mga sensor para sa pagsukat ng mga mekanikal na dami / sa ilalim ng kabuuang. ed. d.t.s. E.P. Osadchy. - M. : Mashinostroenie, 1979. - 480 p.

4. Sistema ng pagsubaybay para sa antas ng pag-igting ng mga bundle ng reinforcement ng containment shell AMTs 11830 [Electronic na mapagkukunan]. - URL: http://www.niikp-penza.ru/armopuchki (petsa ng access: 03/06/2013).

5. Mga Pamamaraan ng IBRAE RAN / ed. ed. Kaukulang Miyembro RAS L.A. Bolshova; Institute of Problems of Safety sa Development of Atomic Energy ng Russian Academy of Sciences. - M. : Nauka, 2007. - Isyu. 6: Mechanics ng prestressed protective shells ng nuclear power plants / scientific. ed. R.V. Harutyunyan. - 2008. - 151 p.

Ang sistema ng AMC 11830 para sa pagsubaybay sa antas ng pag-igting ng nagpapatibay na mga bundle ng containment shell (pagkatapos dito ay tinutukoy bilang system) ay isang sistema ng pagsukat para sa nilalayon na aplikasyon. Hitsura Ang proteksiyon na shell ay ipinapakita sa Figure 1. Sa loob ng multilayer reinforced concrete structure ng protective shell (cylindrical at domed parts), ang mga high-strength armored bundle ay matatagpuan sa mga espesyal na channel. Ang reinforcing bundle ay isang metal na lubid na gawa sa multi-row laying ng parallel wires na may diameter na 5.2 mm. Ang functional na layunin ng armored bundle ay upang magbigay ng pre-stressing ng reinforced concrete kung saan ginawa ang istraktura ng reactor compartment, sa gayon ay tinitiyak ang lakas ng istraktura sa kaso ng mga emerhensiya.

Larawan 1 - Prestressed protective shell ng atomic block

Ang sistema ay inilaan:

Upang makontrol ang dami ng pagkawala ng mga pwersa ng pag-igting ng mga nakabaluti na beam ng containment prestressing system (simula dito ay tinutukoy bilang SPZO) sa kanilang mabibigat na dulo kapag ang mga puwersa ay inilipat mula sa hydraulic jack patungo sa anchor device ng SPZO sa panahon ng kanilang pag-igting;

Upang masubaybayan ang dinamika ng mga pagbabago sa mga puwersa ng pag-igting ng SPZO armored beam sa kanilang mga anchor sa panahon ng operasyon.

Ang system ay multichannel at mayroong hanggang 32 mga channel ng pagsukat na pinagsama sa 2 direksyon.

Binubuo ang system ng mga sumusunod na pangunahing functional na bahagi:

Workstation;

cable kit;

Ang PSI-02 ay idinisenyo upang sukatin ang mga puwersa ng tensyon ng SPZO reinforcing beam. Ang panlabas na view ng PSI-02 ay ipinapakita sa Figure 2.

Figure 2 — Panlabas na view ng PSI-02

Ang PSI-02 ay binubuo ng DS-03 force sensor, PSD-S-01 sensor signal converter at dalawang cable. Ang bilang ng mga channel sa pagsukat ng puwersa sa PSI-02 ay 12. Para sa bawat channel ng pagsukat ng puwersa ng PSI-02, tinutukoy ang mga koepisyent ng indibidwal na pag-andar ng pagbabagong-anyo. Ang input signal ng channel ng pagsukat ng puwersa na PSI-02 ay ang puwersang kumikilos sa isang module ng pagsukat na DS-03 sa hanay mula 0 hanggang 1.25 MN.

Ang prinsipyo ng operasyon ng PSI-02 ay batay sa pagtitiwala sa natural na dalas ng mga libreng oscillations ng sensitibong string ng elemento sa pag-igting nito.

Ang sensitibong elemento ay binubuo ng isang nakaunat na string (manipis na wire na bakal) at isang electromagnetic na ulo na may coil. Ang string ay nakatakda sa oscillatory motion sa tulong ng isang oscillation exciter, ang mga function na kung saan ay ginagampanan ng isang electromagnetic head.

Binabago ng oscillation exciter ang enerhiya ng electrical impulse ng kahilingan na nagmumula sa PSD-S-01 tungo sa enerhiya ng string vibrations. Ang isang electromagnetic head na may coil ay ginagamit kapwa upang magbigay ng isang kapana-panabik na pulso at upang makatanggap ng damped free vibrations na nabuo ng isang string (ang request impulse at ang natural na dalas ng libreng vibrations ng isang string ay ipinapadala sa parehong linya sa PSD-S-01 ).

Isaalang-alang ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng sensitibong elemento.

Ipinapakita ng Figure 3 ang isang string ng haba l, na naayos na may paunang puwersa ng pag-igting F, na pare-pareho sa unang pagtatantya (Fig. 3a). Ipagpalagay na ang string ay nag-vibrate sa XOY plane, isinasaalang-alang namin ang isang string fragment na may mass dm (Fig. 3b).

Figure 3 - Scheme ng paggalaw ng string

Ang projection ng tensyon sa OY axis sa puntong x ay magiging

at sa puntong x + dx

Dahil sa maliliit na amplitude at maliit, maaari naming tanggapin ang:

Ayon sa prinsipyo ni d'Alembert, upang mahanap ang equation ng paggalaw, kinakailangan na itumbas ang puwersang ito sa puwersa ng pagkawalang-galaw ng isang string fragment:

Isinasaalang-alang ang katotohanan na ang dm = (m/l)dx, kung saan ang m ay ang masa ng string, at nagsasaad ng Fl/m = a2, nakukuha natin ang equation para sa plane transverse vibrations ng isang stretched string:

Sa ilalim ng mga sumusunod na kondisyon sa dulo ng string:

1) x = 0 at x = l, y = 0;

2) t = 0, y(x) = F(x,0),

makuha natin ang solusyon ng equation (1) sa anyo

kung saan ang Cn at τn ay mga constant, ang n ay isang integer.

Ang resultang equation ay nagpapakilala sa oscillatory motion na may period:

kung saan ang dalas ng oscillation:

kung saan ang σ ay ang stress sa string, σ = F/s, s ay ang cross-sectional area ng string; Ang ρ ay ang density ng string na materyal, ρ = m/sl.

Sa n = 1, ang string ay nag-oscillates sa pagbuo ng isang kalahating alon, sa n = 2 - dalawang kalahating alon, at iba pa.

Ang mga formula na ito ay wasto para sa kaso ng isang manipis na mahabang string, kung saan ang transverse stiffness ay maaaring mapabayaan para sa isang maliit na oscillation amplitude. Ang refined frequency formula para sa isang bilog na maikling string na may ilang partikular na ratio ng katigasan ng string na dulot ng pre-tension at sarili nitong paninigas ay:

, (4)

kung saan ang r ay ang string radius, λ1 = 504; λ2 = 11.85 na may σl2/Er2 ≤ 106.5; λ1 = 594.5; λ2 = 11 sa 106.5 ≤ σl2/Er2 ≤ 555.8; λ1 = 928; λ2 = 10.4 na may σl2/Er2 ≥ 555.8.

Ang mga formula sa itaas ay hindi isinasaalang-alang ang pagbabago sa puwersa ng pag-igting ng string sa panahon ng mga vibrations. Ipinapakita ng Figure 4 ang pag-asa ng puwersa sa panahon ng vibrations. Sa panahon ng oscillation T, ang puwersa ∆F ay dumaan sa maximum na dalawang beses.

Figure 4 - Ang dependence ng string tension force sa amplitude ng mga oscillations sa oras.

Dahil sa sinusoidal na hugis ng string bend, maaaring tukuyin ng isa ang curve sa pagitan ng mga puntos na x = 0 at x = l bilang y = y1sinπx/l, kung saan ang y1 ay ang amplitude ng harmonic. Ang haba ng arko na inilarawan ng formula na ito ay:

kung saan ang kamag-anak na pagpahaba ng string sa panahon ng vibrations:

at ang pagbabago sa tensyon:

, (7)

Ipinapakita nito na ang pagbabago sa tensyon ng string ay tumataas sa paglaki ng pagpapalihis nito sa proporsyon sa parisukat ng pagpapalihis na ito at hindi nakadepende sa tanda.

Tantyahin natin ang dalas ng mga vibrations ng string. Ito ay itinatag na ang dalas ng mga oscillations ay tumataas sa isang pagtaas sa amplitude ng mga oscillations, para sa aming kaso:

. (8)

Kaugnay na pagbabago sa dalas:

, (9)

kung saan ang σ = E/s ay ang stress sa string.

Kapag ang isang string ay deformed, ang boltahe sa string ay nagbabago at, dahil dito, ang resonant frequency nito. Ayon sa expression (3):

Kung gayon ang pagbabago sa dalas ay magiging:

. (10)

Kaugnay na pagbabago sa dalas ∆f/f = ∆σ/2 σ,

kung saan ang pagbabago sa diin sa string ∆σ=2∆f σ/f.

Ito ay sumusunod mula sa mga formula na nakuha na ang sensitivity sa pagsukat ng mechanical stress ay mas mataas, mas maliit ang haba ng string, ang density ng string na materyal, at ang prestress sa string sa unang vibration mode.

Ang dalas ng variable electromotive force na nabuo sa sensitibong elemento ng isang oscillating string ay isang nagbibigay-kaalaman na parameter ng output signal ng pagsukat na module.

Kapag ang isang puwersa ay inilapat sa modulus, ang string ay napapailalim sa pag-igting, na humahantong sa isang pagbabago sa panahon ng natural na libreng oscillations ng string. Sa pamamagitan ng pagbabago ng tagal ng panahon ng oscillation ng string, hinuhusgahan ang sinusukat na puwersa.

Ang PSD-S-01 ay nagko-convert ng panahon ng natural na libreng oscillations ng string ng mga module sa isang digital code, nagbibigay ng pansamantalang imbakan ng natanggap na impormasyon at komunikasyon sa isang PC sa pamamagitan ng RS-485 standard interface.

Ang PSI-02 input signal ay isang puwersa sa saklaw mula 0 hanggang 15.0 MN, na kumikilos sa 12 DS-03 na mga module ng pagsukat. Ang PSI-02 error ay tinutukoy ng algebraic sum ng experimentally natukoy na mga pinababang error ng 12 pagsukat ng force channels (isinasaalang-alang ang sign ng error), na hinati sa bilang ng mga channel (12) ayon sa formula:

kung saan - ang maximum na mga halaga ng error ng 1-12 pagsukat ng mga channel ng puwersa PSI-02.

Ang indibidwal na function ng conversion ng channel ng pagsukat ng puwersa PSI-02 , kN, ay tinutukoy ng formula:

kung saan A; B; C; D; E - mga coefficient ng indibidwal na pag-andar ng pagbabagong-anyo, na tinutukoy alinsunod sa pamamaraan para sa pagtukoy ng mga coefficient ng indibidwal na pag-andar ng pagbabagong-anyo at ang nabawasan na error ng pagsukat ng channel ng puwersa sa ilalim ng normal na mga kondisyon ng klimatiko (simula dito ay tinutukoy bilang NKU) plus (20 ± 5 ) ° С, , , , , ayon sa pagkakabanggit;

Ang paglihis ng dalas, kHz, ay tinutukoy ng formula:

, (13)

kung saan ang Ti ay ang panahon ng mga libreng oscillation sa i-th load, µs;

Sa - panahon ng libreng oscillations na walang load sa NKU, μs;

ti - temperatura sa panahon ng mga pagsukat, ° С;

tnku - temperatura sa NKU, °С;

k - koepisyent ng function na epekto ng temperatura sa halaga ng output signal ng module para sa mga pagitan ng temperatura mula tnc hanggang plus 60 °C at mula minus 10 °C hanggang tnc, na tinutukoy alinsunod sa pamamaraan para sa pagtukoy ng mga coefficient ng indibidwal function ng conversion at ang pinababang error ng channel ng pagsukat ng puwersa.

Mga Reviewer:

Gromkov Nikolai Valentinovich, Doktor ng Teknikal na Agham, Propesor, Penza Pambansang Unibersidad", Penza.

Trofimov Aleksey Anatolyevich, Doctor of Technical Sciences, Associate Professor, Deputy Head ng UC-37 ng Open Joint Stock Company "Scientific Research Institute of Physical Measurements", Penza.

Bibliograpikong link

Koryashkin A.S., Matveev A.I. PAGSUKAT SA TENSION FORCE NG REINFORCING BEAMS SA PROTECTIVE SHELL NG NPP POWER UNIT // Mga Makabagong Suliranin ng Agham at Edukasyon. - 2013. - Hindi. 2.;
URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id=9133 (petsa ng access: 02/01/2020). Dinadala namin sa iyong pansin ang mga journal na inilathala ng publishing house na "Academy of Natural History"

Paano makalkula ang puwersa ng pag-igting sa pisika. Mga modernong problema ng agham at edukasyon Pangunahing teknikal na katangian ng mga aparato

1. Pangkalahatang Probisyon

2. Gravitational method para sa pagsukat ng tension force ng reinforcement

3. Pagsukat ng tension force ng reinforcement ayon sa mga dynamometer readings

4. Pagsukat ng tension force ng reinforcement ayon sa mga pagbabasa ng manometer

5. Pagsukat ng tensile force ng reinforcement sa pamamagitan ng magnitude ng pagpahaba nito

6. Pagsukat ng tension force ng reinforcement sa pamamagitan ng paraan ng transverse bracing

Scheme ng pag-install ng mga device kapag sinusukat ang tension force ng reinforcement

7. Frequency method para sa pagsukat ng tension force ng reinforcement

8. Pagpapasiya ng mga katangian ng pagkakalibrate ng mga instrumento

9. Pagpapasiya at pagsusuri ng puwersa ng pag-igting ng pampalakas

10. Mga kinakailangan sa kaligtasan

Annex 1 (nakapagbibigay-kaalaman). Mga scheme at teknikal na katangian ng mga device PRDU, IPN-7 at PIN

PRDU device

Scheme ng device PRDU

IPN-7 ng device

Scheme ng IPN-7 device

PIN device

Scheme ng PIN device

Annex 2 (inirerekomenda). Logbook para sa pagtatala ng mga resulta ng mga sukat ng puwersa ng pag-igting ng pampalakas

Annex 3 (nakapagbibigay-kaalaman). Pagkalkula ng pagpahaba ng reinforcing steel

Annex 4 (nakapagbibigay-kaalaman). Isang halimbawa ng pagtantya ng kamag-anak na error sa pagtukoy ng mga katangian ng pagkakalibrate ng device

Ang katangian ng pagkakalibrate ng PRDU ng device

Mga hakbang

Pagpapasiya ng puwersa ng pag-igting sa isang thread

Pagkalkula ng puwersa ng pag-igting sa ilang mga thread

Pagsukat ng Tensyon sa Ibabaw

Ano ang nakasalalay sa puwersa ng pag-igting sa ibabaw?

Pagsukat ng Tensyon sa Ibabaw

1. PANGKALAHATANG PROBISYON

2. GRAVITATIONAL NA PARAAN NG PAGSUKAT NG PWERSA NG REINFORCEMENT TENSION

9. DETERMINASYON AT PAGTATAYA NG REINFORCEMENT TENSIONING FORCE

10. MGA KINAKAILANGAN SA KALIGTASAN

APENDIKS 1

MGA SKEMA AT TEKNIKAL NA KATANGIAN NG MGA DEVICES PRDU, IPN-7 AT PIN

MAGAZINE pagtatala ng mga resulta ng mga sukat ng makunat na puwersa ng reinforcement

Bibliograpikong link

Mga kategorya

MAGAZINE
pagtatala ng mga resulta ng mga sukat ng makunat na puwersa ng reinforcement